Loading...
The Effect of Fines Content and its Type on Shear Wave Velocity and Liquefaction Resistance of Sandy Soils
Akbari Paydar, Nima | 2014
2088
Viewed
- Type of Document: Ph.D. Dissertation
- Language: Farsi
- Document No: 45600 (09)
- University: Sharif University
- Department: Civil Engineering
- Advisor(s): Ahmadi, Mohammad Mehdi
- Abstract:
- Liquefaction is one of the most destructive geotechnical phenomena, and so the determination of soil liquefaction is very important. Shear wave velocity measurement is one of the methods of the soil liquefaction potential evaluation. The use of this method has increased substantially in recent years, due to its advantages compared to other methods, especially for microzonation of liquefaction potential. However, proposed curves for liquefaction evaluation which are based on the shear wave velocity measurement are more conservative than curves based on SPT and CPT, especially for sands containing fines. Local information from sites that have been liquefied previously and the shear wave velocities have been measured on them before the occurrence of liquefaction is very limited. Hence, liquefaction can only be judged from surface observations such as sand boils, or large settlements. Factors such as the existence of a superficial non-liquefiable thick layer would prevent the appearance of these surface indications. The lack of information about the type and percentage of fine materials, and the lack of awareness about whether the soil layer is fully saturated or not, can severely affect this local information. Most of the in-situ shear wave measurements used in this method are post earthquake properties, and do not exactly reflect the initial state of the soil before earthquake.
Several studies have been conducted to establish a correlation between shear wave velocity and liquefaction potential; however, the accuracy of provided curves for correlate the liquefaction resistance with shear wave velocity decreases with the increase in the fines content. Also, researchers have reported different results on the effect of fines on the liquefaction resistance (regardless of the shear wave velocity). On the other hand, the results concerning the effect of fines on the shear wave velocity are also limited. One of the weaknesses of the existing correlations for evaluating liquefaction resistance from shear wave velocity is the lack of considering the effect of fines type (fine plasticity) on the provided curves. It is worth noting that, no research has been done on the effect the fines type on the correlation between liquefaction resistance and shear wave velocity; so that, on current proposed curves, only the amount of fines is taken into account and so the influence of fines type has been inadequately addressed.
Given these issues, it is necessary to conduct an independent study to examine the effects of fines of plastic or non-plastic type on the liquefaction resistance and shear wave velocity of sand.
The main objective of this study was to investigate the effect of fines content and fines type on the shear wave velocity (and also small-strain shear modulus), the liquefaction resistance of sands and the correlation of these parameters. There are different methods to establish a correlation between shear wave velocity and liquefaction resistance. The most controllable method is the correlation establishment based on laboratory tests, which is used in this thesis. Liquefaction resistance of materials having different densities has been obtained using cyclic triaxial tests and shear wave velocity has been measured using bender elements tests. In order to measure the shear wave velocity and liquefaction resistance on a single sample, the bender elements were assembled on the cyclic triaxial apparatus and shear wave velocity has been measured several times before conducting the cyclic triaxial test. A Semi-empirical, semi-analytical method was proposed to correlate the liquefaction resistance and the shear wave velocity and using the results of conducted tests and the proposed method, the correlation between shear wave velocity and liquefaction resistance is obtained for all the tested soils. Clean sand, silty sand, sandy silt and clayey sand materials with different percentages of fines have been used as test materials. For this purpose, five different types of materials consisted of two types of clean sand, silt and two types of clay have been used. in addition to the tests conducted in this study, similar results for other soils have been collected from different papers. Using the method presented in this study, the correlations between shear wave velocity and liquefaction resistance of these materials are also obtained. Based on the research findings, the liquefaction resistance, the small-strain shear modulus and the correlation between shear wave velocity and liquefaction resistance of sand containing fines depend both on the amount of fines and the fines type. Also, based on the results obtained in this study, it is found that the correlation between shear wave velocity and liquefaction resistance of the soil is soil specific. Finally, using these results and the results of similar previous studies, an alternative method is proposed for liquefaction evaluation based on shear wave velocity.
- Keywords:
- Liquefaction Resistance ; Sands ; Shear Waves Velocity Estimation ; Correlation Between Shear Wave Velocity and Liquefaction Resistance ; Fines Amount ; Fines Type
- محتواي کتاب
- view
- فصل 1: پيشگفتار
- فصل 2: مرور ادبيات فني
- 2-1- مقدمه
- 2-2- روانگرايي و اثرات آن
- 2-2-1- پديده روانگرايي
- 2-2-2- تاريخچه روانگرايي
- 2-2-3- اثرات روانگرايي
- شکل (2-2) کج شدن ساختمانها تا 70 درجه در اثر زلزله نیگانا ژاپن در سال 1964
- شکل (2-3) خرابی های ناشی از روانگرایی و حرکت جانبی در اثر زلزله کوبه ژاپن در سال 1995
- شکل (2-4) خرابی دیوارهای ساحلی در اثر زلزله کوبه ژاپن در سال 1995 (شایان ذکر است این دیوارها در زمین اصلاح شده شامل شن و خاک دانه ای ریز ساخته شده بود با این وجود در اثر روانگرایی تخریب شده است.)
- شکل (2-5) جوشش ماسه ناشی از روانگرایی در زلزله لوماپريئتا آمریکا در سال ۱۹۸۹
- شکل (2-6) خرابی سد سن فرناندو ناشی از روانگرایی در زلزله سال 1971 سن فرناندو
- 2-2-4- عوامل موثر بر مقاومت روانگرايي
- 2-2-5- انواع روانگرايي
- 2-3- روشهاي ارزيابي روانگرايي
- 2-3-1- مباني روش ساده شده ارزيابي روانگرايي
- 2-3-2- روش تعيين تنشهاي ايجاد شده توسط زلزله (CSR)
- (2-1)
- (2-2)
- شکل (2-10) شکل شماتيک براي تشخيص و ضريب کاهش تنش rd(Seed and Idriss, 1971)
- شکل (2-11) ضريب کاهش تنش با عمق (Idriss, 1999)
- شکل (2-12) تاريخچه زماني نامنظم شتاب به همراه شتاب يكنواخت متوسط معادل و همچنين تعداد سيکلهاي معادل
- شکل (2-13) تعداد سيکلهاي معادل با توجه به بزرگاي زلزله (Idriss and Boulanger, 2004)
- 2-3-3- روشهاي تعيين مقاومت روانگرايي (CRR)
- 2-3-4- تعيين مقاومت روانگرايي (CRR) بر اساس آزمونهاي آزمايشگاهي
- شکل (2-14) نمونهاي از نتايج آزمايشهاي برش پيچشي تناوبي بر روي نمونه شل با تراکم 47 درصد (سمت چپ) و نمونه متراکم با تراکم 75 درصد (سمت راست) (Ishihara, 1985)
- شکل (2-15) تنشهاي تناوبي لازم براي ايجاد روانگرايي اوليه و كرنش محوري 20 درصد در نمونههاي سه محوري همسان تحكيم يافته براي نمونه ماسهاي (Seed and Lee, 1965)
- 2-3-5- تعيين مقاومت روانگرايي (CRR) بر اساس آزمايشهاي محلي
- شکل (2-16) استفاده از تاريخچه وقوع پديده روانگرايي براي تعيين مقاومت روانگرايي بر حسب پارامترهاي اندازهگيري شده در محل (Idriss and Boulanger, 2008)
- شکل (2-16) استفاده از تاريخچه وقوع پديده روانگرايي براي تعيين مقاومت روانگرايي بر حسب پارامترهاي اندازهگيري شده در محل (Idriss and Boulanger, 2008)
- شکل (2-16) استفاده از تاريخچه وقوع پديده روانگرايي براي تعيين مقاومت روانگرايي بر حسب پارامترهاي اندازهگيري شده در محل (Idriss and Boulanger, 2008)
- شکل (2-17) شکل شماتيک آزمايش SPT (Mayne et al., 2001)
- شکل (2-18) منحني تعيين پتانسيل روانگرايي بر اساس ضربات SPT (Youd et al., 2001)
- شکل (2-19) منحنيهاي پيشنهادي توسط محققين مختلف جهت تعيين پتانسيل روانگرايي ماسه تميز بر اساس ضربات نفوذ استاندارد (Idriss and Boulanger, 2008)
- شکل (2-20) شکل شماتيک آزمايش CPT (Mayne et al., 2001)
- شکل (2-21) منحني تعيين پتانسيل روانگرايي بر اساس مقاومت نوک CPT (Robertson and Wride, 1998)
- شکل (2-22) منحنيهاي تعيين تقريبي نوع و طبقهبندي خاک بر اساس ضريب اصطکاک نرمالايز شده و مقاومت نوک مخروط نرمالايز شده (Robertson, 1990)
- شکل (2-23) منحنيهاي پيشنهادي توسط محققين مختلف جهت تعيين پتانسيل روانگرايي ماسه تميز بر اساس CPT (Idriss and Boulanger, 2008)
- شکل (2-24) آزمايش نفوذ چكش Becker (Harder, 1997)
- شکل (2-25) منحني تبديل ضربات Becker به SPT معادل (Harder, 1997)
- شکل (2-26) منحني تعيين پتانسيل روانگرايي بر اساس سرعت موج برشي (Andrus and Stokoe, 2000)
- شکل (2-27) تعيين پتانسيل روانگرايي بر اساس آزمايش اتساع سنجي (Monaco et al., 2005)
- 2-3-6- تعيين ضريب اطمينان در مقابل روانگرايي
- (2-24)
- (2-25)
- شکل (2-28) مقادير ضرايب تصحيح مقياس بزرگاي زلزله ارائه شده توسط محققان مختلف (Youd and Noble, 1997)
- شکل (2-29) منحنيهاي پيشنهادي NCEER براي تخمين ضريب تصحيح تنشهاي سربار بالا (Youd and Idriss, 2001)
- شکل (2-30) نمونهاي از منحنيهاي ارائه شده براي تعيين ضريب تصحيح براي تنشهاي برشي در حالت استاتيکي (Harder and Boulanger, 1997)
- 2-3-7- مقايسه روشهاي مختلف محلي براي ارزيابي پتانسيل روانگرايي
- جدول (2-2) مقايسه روشهاي مختلف محلي براي ارزيابي پتانسيل روانگرايي (Youd et al., 2001)
- شکل (2-31) روشهاي مختلف ارزيابي پتانسيل روانگرايي (Andrus et al., 2004)
- شکل (2-32) شکل ارتباط بين (N1)60CS و (Vs1)CS براي ماسه غير سيماني مربوط به دوره هلوسن (Andrus et al., 2004)
- شکل (2-33) ارتباط بين(qc1N) CS و (Vs1)CS براي ماسه غير سيماني مربوط به دوره هلوسن (Andrus et al., 2004)
- شکل (2-34) ارتباط بين(qc1N) CS و (N1)60CS براي ماسه غير سيماني مربوط به دوره هلوسن (Andrus et al., 2004)
- شکل (2-35) مقايسه روابط ارائه شده قبلي و روش سرعت موج برشي- نفوذ (Andrus et al., 2004)
- 2-4- ارزيابي مقاومت روانگرايي از روي سرعت موج برشي
- 2-4-1- مزايا و معايب استفاده از سرعت موج برشي براي ارزيابي روانگرايي
- 2-4-2- روشهاي ايجاد همبستگي سرعت موج برشي و مقاومت روانگرايي
- 2-4-3- تحقيقات پيشين استفاده از سرعت موج برشي در ارزيابي روانگرايي
- شکل (2-36) تغييرات CSR با دانسيته نسبي و مدول برشي (Tokimatsu et al., 1986)
- شکل (2-37) ارتباط بين مدول برشي کرنشهاي کوچک و روانگرايي با توجه به نوع خاك و تنش موثر همهجانبه (Tokimatsu and Uchida, 1990)
- شکل (2-38) منحني مقاومت روانگرايي ارائه شده توسط توكيماتسو و اوچيدا (Tokimatsu and Uchida, 1990)
- شکل (2-39) منحني مقاومت روانگرايي ارائه شده توسط رابرتسون و همكاران (Robertson et al., 1992)
- شکل (2-40) منحني مقاومت روانگرايي ارائه شده توسط كاين و همكاران (Kayen et al., 1992)
- شکل (2-41) منحني مقاومت روانگرايي ارائه شده توسط لوج (Lodge, 1994)
- شکل (2-42) چارت ارزيابي روانگرايي بر اساس روش اندروس و استوك (2000 Andrus and Stokoe,)
- شکل (2-43) تغييرات مقاومت روانگرايي با تغييرات پارامتر B (Tsukamoto et al., 2002)
- شکل (2-44) تغييرات سرعت موج برشي و طولي و همچنين نسبت پواسون با تغييرات B (Tsukamoto et al., 2002)
- شکل (2-45) استفاده از سرعت موج طولي براي تعيين نسبت مقاومت تناوبي خاك غيراشباع به مقاومت تناوبي خاك اشباع (Tsukamoto et al., 2002)
- شکل (2-46) سرعت موج برشي و طولي نسبت به تنش موثر همهجانبه (Ishibashi and Caper, 2003)
- شکل (2-47) نسبت CSR به CSR نمونه همگن (Ishibashi and Caper, 2003)
- شکل (2-48) نتايج بدست آمده توسط چن و همكاران براي چهار نوع ماسه (Chen et al., 2005)
- شکل (2-49) نتايج بدست آمده توسط چن و همكاران (Chen et al., 2005)
- شکل (2-50) کرنش DA در هر سيكل و تغييرات فشار آب حفرهاي نسبت به زمان براي نمونههاي دست خورده و نمونههاي دست نخورده با درصدهاي ريزدانه مختلف (Wang et al., 2006)
- شکل (2-51) مقدار CRR در مقابل تعداد سيکلها در سرعت موج برشي و تنش همهجانبه متفاوت (Wang et al., 2006)
- شکل (2-52) تغييرات Gmax/F(e) با تنش همهجانبه موثر (Zhou and Chen, 2007)
- شکل (2-53) منحني CSR نسبت به تعداد سيکلهاي روانگرايي (Zhou and Chen, 2007)
- شکل (2-54) منحني تنش برشي نرمال شده نسبت به مدول برشي کرنشهاي کوچک نرمال شده به تفکيک براي درصدهاي مختلف ريزدانه (Zhou and Chen, 2007)
- شکل (2-55) مقايسه روش ارائه شده توسط زو و چن (Zhou and Chen, 2007) و روش ارائه شده توسط اندروس و استوك (2000 Andrus and Stokoe,)
- شکل (2-56) مقايسه روش ارائه شده توسط باكستر و همكاران (Baxter et al., 2008) و روش ارائه شده توسط اندروس و استوك (2000 Andrus and Stokoe,)
- شکل (2-57) شکل شماتيک پروسه تحقيق انجام شده توسط زو و همكاران (Zhou et al., 2010)
- شکل (2-58) نتايج آزمايشهاي سه محوري و المان خمشي بر روي ماسه سيليسي شماره 8 (Zhou et al., 2010)
- شکل (2-59) همبستگي خاص ماسه سيليسي شماره 8 حاصل از روش پيشنهادي زو و چن (Zhou and Chen, 2007) ارائه شده توسط زو همکاران (Zhou et al., 2010)
- شکل (2-60) همبستگي خاص ماسه سيليسي شماره 8 حاصل از روش پيشنهادي زو و چن (Zhou and Chen, 2007) ارائه شده توسط زو همکاران و نتايج آزمايشهاي سانتريفيوژ (Zhou et al., 2010)
- 2-5- سرعت موج برشي و مدول برشي کرنشهاي کوچک
- 2-6- تأثير ريزدانه بر مقاومت روانگرايي
- 2-6-1- مقاومت روانگرايي ماسههاي سيلت دار
- شکل (2-62) محدوده خاکهاي داراي پتانسيل روانگرايي (Tsuchida, 1970)
- شکل (2-63) اثر افزايشي درصد ريزدانه بر روي مقاومت روانگرايي (Chang et al., 1982)
- شکل (2-64) اثر درصد ريزدانه بر روي مقاومت روانگرايي (Troncoso, 1990)
- شکل (2-65) اثر درصد ريزدانه بر روي مقاومت روانگرايي (1994 Koester,)
- شکل (2-66) تغييرات مقاومت روانگرايي ترکيب دو نوع ماسه و سيلت در يک نسبت تخلخل کلي ثابت (Polito, 1999)
- شکل (2-67) شکل شماتيک مفهوم ارائه شده توسط تواناياگام (Thevanayagam, 2000)
- شکل (2-68) اثر درصد ريزدانه بر روي مقاومت روانگرايي (Xenaki and Athanasopoulos, 2003)
- شکل (2-69) اثر ريزدانه بر روي مقاومت روانگرايي بر اساس تخلخلهاي مختلف (Xenaki and Athanasopoulos, 2003)
- شکل (2-70) شکل نسبت مقاومت سيكليك ماسه با ريزدانه به مقاومت همان ماسه در دانسيته و تنش همهجانبه يكسان (Polito and Martin, 2003)
- شکل (2-71) روند افزايش فشار آب حفرهاي براي درصدهاي مختلف ريزدانه (Xenaki and Athanasopoulos, 2003)
- شکل (2-72) میزان ریزدانه بحرانی در ترکیب ماسه ها و سیلت های مختلف (Polito, 1999)
- 2-6-2- مقاومت روانگرايي ماسههاي رس دار
- شکل (2-73) نمونههايي از روانگرايي مشاهدهشده در زلزله چنگوره- آوج (قهرماني و همکاران)
- شکل (2-74) حدود اتربرگ براي خاکهاي روانگرا شده (Wang, 1979)
- شکل (2-75) دستورالعمل جهت بررسي روانگرايي خاکهاي ريزدانه (Seed et al. 2003)
- شکل (2-76) مشخصات دانهبندي و حدود اتربرگ خاکهاي ريزدانهاي روانگرا شده در مقايسه با معيار ارائه شده توسط اندرو و مارتين و همچنين معيار اصلي چيني (Bray et al., 2004)
- شکل (2-77) مقايسه دستورالعمل پيشنهاد شده توسط سيد و همكاران و حدود اتربرگ بدست آمده از آدا پازاري (Boulanger and Idriss, 2004)
- 2-6-3- تأثیر ريزدانه پلاستيک بر مقاومت روانگرايي
- 2-6-1- مقاومت روانگرايي ماسههاي سيلت دار
- 2-7- تأثير ريزدانه بر سرعت موج برشي و مدول برشي کرنشهاي کوچک
- 2-8- تأثير ريزدانه بر همبستگي سرعت موج برشي و مقاومت روانگرايي
- شکل (2-84) منحنيهاي ارائه شده توسط اندروس و استوك به تفكيك براي انواع خاکها با درصدهاي ريزدانه مختلف (2000 Andrus and Stokoe,)
- شکل (2-85) نتايج تحقيق ليو و ميشل (Liu and Michell, 2006)
- شکل (2-86) همبستگي بين سرعت موج برشي و مقاومت روانگرايي ماسه و ترکيب ماسه با ريزدانه (Huang et al., 2004)
- شکل (2-87) تأثیر روش ساخت نمونه بر مقاومت روانگرايي (Huang et al., 2004)
- شکل (2-88) همبستگي تئوري بين سرعت موج برشي و مقاومت روانگرايي براي ماسههاي سيلت دار با 0 تا 15 درصد ريزدانه غيرپلاستيك (Liu and Michell, 2006)
- 2-9- جمع بندی ادبیات فنی
- فصل 3: روش تحقيق و ابزار و مصالح مورد استفاده
- 3-1- مقدمه
- 3-2- مصالح مورد استفاده
- شکل (3-1) ماسه بابلسر (سمت راست) و ماسه فيروزکوه (سمت چپ)
- 3-2-1- دانهبندي
- 3-2-2- مشخصات فيزيکي
- 3-2-3- دانسيته حداکثر و حداقل
- جدول (3-3) نسبت تخلخل حداکثر و حداقل ماسه بابلسر
- شکل (3-3) نسبت تخلخل حداکثر و حداقل نسبت به درصد ريزدانه براي ترکيب ماسه با سيلت
- شکل (3-4) نسبت تخلخل حداکثر و حداقل نسبت به درصد ريزدانه براي ترکيب ماسه با رس کائولونيت
- شکل (3-5) نسبت تخلخل حداکثر و حداقل نسبت به درصد ريزدانه براي ترکيب ماسه با رس بنتونيت
- 3-3- آزمايشهاي سه محوري تناوبي
- 3-4- آزمايشهاي تعیین خواص خاک در کرنشهای کم
- 3-5- اصول آزمایش المانهای خمشی
- 3-5-1- اثرات پيزو الکتريک
- 3-5-2- کليات آزمايش المان خمشي
- شکل (3-14) تصوير شماتيک از الف) يک المان خمشي، ب) روش آماده سازي المانهای خمشی و ج) جهت تغيير شکل المان و جهت انتشار موج
- شکل (3-15) کاربرد نوع سري و موازي المانهاي خمشي در فرستنده و گيرنده به همراه نحوه اتصال سيمها
- شکل (3-16) چگونگي اندازهگيري سرعت موج برشي با استفاده از المانهاي خمشي به صورت شماتيک
- 3-5-3- اعتماد پذيري به نتايج آزمايشهاي المان خمشي
- 3-5-4- دشواريهاي آزمايشهاي المان خمشي
- 3-5-5- روشهاي تحليل نتايج آزمايش
- 3-5-6- دستگاه آزمايش المان خمشي مورد استفاده در اين تحقيق
- 3-5-7- روش تحليل نتايج آزمايش در اين تحقيق
- (3-3)
- شکل (3-27) روش انعكاس دوگانه (Lee and Santamarina, 2005)
- شکل (3-28) شكل شماتيك موج ورودي و موج دريافتي (Lee and Santamarina, 2005)
- شکل (3-29) نتيجه آزمايش انعكاس دوگانه: الف) شکل تيپ موج دريافتي، ب) روش Cross Correlation با زمان رسيدن 725/1موج میلیثانیه و ج) اولين زمان رسیدن موج برابر 715/0 میلیثانیه (Lee and Santamarina, 2005)
- شکل (3-30) موج دريافتي حاصل از حل تحليلي (خط پر) و نتايج آزمايش (خطچين) - (Lee and Santamarina, 2005)
- 3-6- تلفيق دستگاههاي سه محوري تناوبي و المان خمشي
- 3-7- روش ساخت نمونه و مراحل انجام آزمايش
- 3-7-1- روش بازسازي نمونه
- شکل (3-33) روشهاي متداول بازسازي نمونه جهت انجام آزمايشهاي المان
- شکل (3-34) مقاومت روانگرایی و سرعت موج برشی برای نمونه های ساخته شده به روشهای مختلف در یک نسبت تخلخل ثابت (Huang et al., 2004)
- شکل (3-35) مقایسه مقاومت روانگرایی نمونه های ساخته شده به روش کوبش مرطوب و بارش خشک در یک دانسیته نسبی ثابت (Mulilis et al., 1977)
- شکل (3-36) خصوصیات تحکیم نمونه های بازسازی شده به روشهای مختلف (Ishihara, 1993)
- شکل (3-37) اختلاط ماسه و ريزدانه به صورت خشک (سمت راست) و مصالح داراي 5 درصد رطوبت (سمت چپ)
- شکل (3-38) نمونهاي از محاسبات مربوط به تعيين وزن هر لايه خاک
- شکل (3-39) تصاويري از مراحل ساخت نمونه
- شکل (3-40) شکل شماتيک اعمال مکش به نمونه
- 3-7-2- اشباع سازي
- شکل (3-41) شکل شماتيک عبور دي اکسيد کربن از نمونه
- شکل (3-42) شکل شماتيک اشباع ثقلي نمونه
- شکل (3-43) اشباع نمونه با پس فشار
- شکل (3-44) تغيير حجم در مرحله اشباع با پس فشار
- شکل (3-45) تغيير تنش همهجانبه، فشار آب حفرهاي و پس فشار در مرحله اشباع با پس فشار
- شکل (3-46) تغيير حسگر اندازهگيري تغيير شکل خارجي و داخلي در مرحله اشباع با پس فشار
- شکل (3-47) تغيير پارامتر B اسکمپتون در مرحله اشباع سازي با پس فشار
- 3-7-3- تحکيم
- (3-5)
- شکل (3-48) شکل شماتيک تحکيم توسط سيستم عبور فرعي (By Pass)
- شکل (3-49) تغيير حجم نسبت به تنش تحکيمي در پايان هر مرحله
- شکل (3-50) تغيير نسبت تخلخل نسبت به تنش تحکيمي در پايان هر مرحله
- شکل (3-51) تغيير شکل قائم نسبت به تنش تحکيمي در پايان هر مرحله
- شکل (3-52) تغيير حجم نسبت به زمان در آخرين مرحله تحکيم
- شکل (3-53) تغيير تنش همهجانبه، فشار آب حفرهاي و پس فشار نسبت به زمان در آخرين مرحله تحکيم
- شکل (3-54) تغيير شکل قائم نسبت به زمان در آخرين مرحله تحکيم
- شکل (3-55) درصد تحکيم نسبت به زمان در مرحله آخر تحکيم
- 3-7-4- آزمايشهاي المان خمشي
- 3-7-5- آزمايشهاي سه محوري تناوبي
- 3-7-1- روش بازسازي نمونه
- 3-8- تصاوير ميکروسکوپ الکتروني
- 3-8-1- روش ساخت نمونهها
- 3-8-2- نتايج حاصله
- شکل (3-62) تصاوير ميکروسکوپي مصالح پايه
- شکل (3-63) تصاوير ميکروسکوپي نمونههاي ماسه فيروزکوه در دو حالت متراکم و شل با بزرگنماييهاي مختلف
- شکل (3-64) تصاوير ميکروسکوپي نمونههاي ماسه فيروزکوه با 5 درصد سيلت در دو حالت متراکم و شل با بزرگنماييهاي مختلف
- شکل (3-65) تصاوير ميکروسکوپي نمونههاي ماسه فيروزکوه با 15 درصد سيلت در دو حالت متراکم و شل با بزرگنماييهاي مختلف
- شکل (3-66) تصاوير ميکروسکوپي نمونههاي ماسه فيروزکوه با 35 درصد سيلت در دو حالت متراکم و شل با بزرگنماييهاي مختلف
- شکل (3-67) تصاوير ميکروسکوپي نمونههاي ماسه فيروزکوه با 75 درصد سيلت در دو حالت متراکم و شل با بزرگنماييهاي مختلف
- شکل (3-68) تصاوير ميکروسکوپي نمونههاي ماسه فيروزکوه با 5 درصد رس کائولونيت در دو حالت متراکم و شل با بزرگنماييهاي مختلف
- شکل (3-69) تصاوير ميکروسکوپي نمونههاي ماسه فيروزکوه با 15 درصد رس کائولونيت در دو حالت متراکم و شل با بزرگنماييهاي مختلف
- شکل (3-70) تصاوير ميکروسکوپي نمونههاي ماسه فيروزکوه با 25 درصد رس کائولونيت در حالت متراکم با بزرگنماييهاي مختلف
- شکل (3-71) تصاوير ميکروسکوپي نمونههاي ماسه فيروزکوه با 5 درصد رس بنتونيت در دو حالت متراکم و شل با بزرگنماييهاي مختلف
- شکل (3-72) تصاوير ميکروسکوپي نمونههاي ماسه فيروزکوه با 15 درصد رس بنتونيت در دو حالت متراکم و شل با بزرگنماييهاي مختلف
- 3-9- برنامه آزمايشها
- 3-10- تکرار پذیری آزمايشها
- فصل 4: نتايج و تفسير آنها
- 4-1- مقدمه
- 4-2- سرعت موج برشي و مدول برشي کرنشهاي کوچک
- 4-2-1- عوامل موثر بر مدول برشي کرنشهاي کوچک
- 4-2-2- روابط تجربي مدول برشي کرنشهاي کوچک
- 4-2-3- مدول برشي کرنشهاي کوچک مصالح آزمايش شده
- جدول (4-3) پارامترهاي مدول برشي کرنشهاي کوچک بدست آمده مربوط به روابط (4-1) و (4-3)
- شکل (4-1) مقادير مدول برشي کرنشهاي کوچک حاصل از آزمايش در مقابل مقادير حاصل از رابطه (4-1) و استفاده از پارامترهاي جدول (4-3) براي ترکيب ماسه و سيلت
- شکل (4-2) مقادير مدول برشي کرنشهاي کوچک حاصل از آزمايش در مقابل مقادير حاصل از رابطه (4-1) و استفاده از پارامترهاي جدول (4-3) براي ترکيب ماسه و رس
- شکل (4-3) مقادير مدول برشي کرنشهاي کوچک حاصل از آزمايش در مقابل مقادير حاصل از رابطه (4-3) و استفاده از پارامترهاي جدول (4-3) براي الف) ترکيب ماسه و سيلت
- شکل (4-4) مقادير مدول برشي کرنشهاي کوچک حاصل از آزمايش در مقابل مقادير حاصل از رابطه (4-3) و استفاده از پارامترهاي جدول (4-3) براي ترکيب ماسه و رس
- شکل (4-5) مدول برشي کرنشهاي کوچک در مقابل نسبت تخلخل ماسه بابلسر در تنش همهجانبه 100 کيلوپاسکال مربوط به روابط تجربی و همچنین نقاط حاصل از آزمایش
- شکل (4-6) مدول برشي کرنشهاي کوچک در مقابل نسبت تخلخل ترکيب ماسه فيروزکوه و سيلت در تنش همهجانبه 100 کيلوپاسکال مربوط به روابط تجربی و همچنین نقاط حاصل از آزمایش
- شکل (4-7) مدول برشي کرنشهاي کوچک در مقابل نسبت تخلخل ترکيب ماسه فيروزکوه و رس کائولونيت در تنش همهجانبه 100 کيلوپاسکال مربوط به روابط تجربی و همچنین نقاط حاصل از آزمایش
- شکل (4-8) مدول برشي کرنشهاي کوچک در مقابل نسبت تخلخل ترکيب ماسه فيروزکوه و رس بنتونيت در تنش همهجانبه 100 کيلوپاسکال مربوط به روابط تجربی و همچنین نقاط حاصل از آزمایش
- شکل (4-9) مدول برشي کرنشهاي کوچک در مقابل نسبت تخلخل ترکيب ماسه فيروزکوه با ترکيب رسها در تنش همهجانبه 100 کيلوپاسکال مربوط به روابط تجربی و همچنین نقاط حاصل از آزمایش
- 4-2-4- معيارهاي ارزيابي تاثیر ریزدانه
- 4-2-5- ارزيابي بر اساس نسبت تخلخل کلي
- (4-11)
- شکل (4-10) مدول برشي کرنشهاي کوچک در مقابل نسبت تخلخل ماسه بابلسر در تنش همهجانبه 30 کيلوپاسکال
- شکل (4-11) مدول برشي کرنشهاي کوچک در مقابل نسبت تخلخل ماسه بابلسر در تنش همهجانبه 100 کيلوپاسکال
- شکل (4-12) مدول برشي کرنشهاي کوچک در مقابل نسبت تخلخل ماسه بابلسر در تنش همهجانبه 200 کيلوپاسکال
- شکل (4-13) مدول برشي کرنشهاي کوچک در مقابل نسبت تخلخل ترکيب ماسه فيروزکوه و سيلت در تنش همهجانبه 30 کيلوپاسکال
- شکل (4-14) مدول برشي کرنشهاي کوچک در مقابل نسبت تخلخل ترکيب ماسه فيروزکوه و سيلت در تنش همهجانبه 100 کيلوپاسکال
- شکل (4-15) مدول برشي کرنشهاي کوچک در مقابل نسبت تخلخل ترکيب ماسه فيروزکوه و سيلت در تنش همهجانبه 200 کيلوپاسکال
- شکل (4-16) مدول برشي کرنشهاي کوچک در مقابل نسبت تخلخل ترکيب ماسه فيروزکوه و رس کائولونيت در تنش همهجانبه 30 کيلوپاسکال
- شکل (4-17) مدول برشي کرنشهاي کوچک در مقابل نسبت تخلخل ترکيب ماسه فيروزکوه و رس کائولونيت در تنش همهجانبه 100 کيلوپاسکال
- شکل (4-18) مدول برشي کرنشهاي کوچک در مقابل نسبت تخلخل ترکيب ماسه فيروزکوه و رس کائولونيت در تنش همهجانبه 200 کيلوپاسکال
- شکل (4-18) مدول برشي کرنشهاي کوچک در مقابل نسبت تخلخل ترکيب ماسه فيروزکوه و رس کائولونيت در تنش همهجانبه 200 کيلوپاسکال
- شکل (4-18) مدول برشي کرنشهاي کوچک در مقابل نسبت تخلخل ترکيب ماسه فيروزکوه و رس کائولونيت در تنش همهجانبه 200 کيلوپاسکال
- شکل (4-19) مدول برشي کرنشهاي کوچک در مقابل نسبت تخلخل ترکيب ماسه فيروزکوه و رس بنتونيت در تنش همهجانبه 30 کيلوپاسکال
- شکل (4-20) مدول برشي کرنشهاي کوچک در مقابل نسبت تخلخل ترکيب ماسه فيروزکوه و رس بنتونيت در تنش همهجانبه 100 کيلوپاسکال
- شکل (4-20) مدول برشي کرنشهاي کوچک در مقابل نسبت تخلخل ترکيب ماسه فيروزکوه و رس بنتونيت در تنش همهجانبه 100 کيلوپاسکال
- شکل (4-20) مدول برشي کرنشهاي کوچک در مقابل نسبت تخلخل ترکيب ماسه فيروزکوه و رس بنتونيت در تنش همهجانبه 100 کيلوپاسکال
- شکل (4-21) مدول برشي کرنشهاي کوچک در مقابل نسبت تخلخل ترکيب ماسه فيروزکوه و رس بنتونيت در تنش همهجانبه 200 کيلوپاسکال
- شکل (4-22) مدول برشي کرنشهاي کوچک در مقابل نسبت تخلخل ترکيب ماسه فيروزکوه با ترکيب رسها در تنش همهجانبه 30 کيلوپاسکال
- شکل (4-23) مدول برشي کرنشهاي کوچک در مقابل نسبت تخلخل ترکيب ماسه فيروزکوه با ترکيب رسها در تنش همهجانبه 100 کيلوپاسکال
- شکل (4-24) مدول برشي کرنشهاي کوچک در مقابل نسبت تخلخل ترکيب ماسه فيروزکوه با ترکيب رسها در تنش همهجانبه 200 کيلوپاسکال
- شکل (4-25) مدول برشي کرنشهاي کوچک ماسه بابلسر در مقابل تنش همهجانبه موثر در سه نسبت تخلخل مختلف
- شکل (4-26) تصاوير ميکروسکوپ الکتروني (SEM) براي ترکيب ماسه فیروزکوه و سيلت در حالت شل و متراکم: الف) 5 درصد سيلت، ب) 15 درصد سيلت و ج) 75 درصد سيلت
- شکل (4-27) شکل شماتيک قرارگيري دانههاي درشت و ريزدانه غیرپلاستیک در مجاور يکديگر: الف) ترکيب ماسه و سيلت با نسبت تخلخل پايين (ساختار شناور)، ب) ترکيب ماسه و سيلت با نسبت تخلخل بالا (ساختار غیر شناور)
- شکل (4-28) تصاوير ميکروسکوپ الکتروني (SEM) براي ترکيب ماسه فیروزکوه و رس در حالت شل و متراکم : الف) ترکيب ماسه و رس کائولونيت، ب) ترکيب ماسه و رس بنتونيت
- شکل (4-29) شکل شماتيک قرارگيري دانههاي درشت ماسه و ريزدانه پلاستیک رسی در مجاور يکديگر
- شکل (4-30) شکل شماتيک قرارگيري دانههاي درشت ماسه و درصد بالای ريزدانه غیرپلاستیک (سیلت)
- 4-2-6- ارزيابي بر اساس دانسيته نسبي
- (4-12)
- شکل (4-31) مدول برشي کرنشهاي کوچک در مقابل دانسيته نسبتي براي ماسه بابلسر در تنش همهجانبه 100 کيلوپاسکال
- شکل (4-32) مدول برشي کرنشهاي کوچک در مقابل دانسيته نسبتي براي ترکيب ماسه فيروزکوه و سيلت در تنش همهجانبه 100 کيلوپاسکال
- شکل (4-33) مدول برشي کرنشهاي کوچک در مقابل دانسيته نسبتي براي ترکيب ماسه و رس کائولونيت در تنش همهجانبه 100 کيلوپاسکال
- شکل (4-34) مدول برشي کرنشهاي کوچک در مقابل دانسيته نسبتي براي ترکيب ماسه و رس بنتونيت در تنش همهجانبه 100 کيلوپاسکال
- شکل (4-35) مدول برشي کرنشهاي کوچک در مقابل دانسيته نسبتي براي ترکيب ماسه و ترکيب رسها در تنش همهجانبه 100 کيلوپاسکال
- 4-2-7- ارزيابي بر اساس نسبت تخلخل اسکلت خاک
- (4-13)
- (4-14)
- شکل (4-36) مدول برشي کرنشهاي کوچک در مقابل نسبت تخلخل اسکلت خاک براي ترکيب ماسه فيروزکوه و سيلت در تنش همهجانبه 100 کيلوپاسکال
- شکل (4-37) مدول برشي کرنشهاي کوچک در مقابل نسبت تخلخل اسکلت خاک براي ترکيب ماسه و رس کائولونيت در تنش همهجانبه 100 کيلوپاسکال
- شکل (4-38) مدول برشي کرنشهاي کوچک در مقابل نسبت تخلخل اسکلت خاک براي ترکيب ماسه و رس بنتونيت در تنش همهجانبه 100 کيلوپاسکال
- شکل (4-39) مدول برشي کرنشهاي کوچک در مقابل نسبت تخلخل اسکلت خاک براي ترکيب ماسه و ترکيب رسها در تنش همهجانبه 100 کيلوپاسکال
- 4-2-8- ارزيابي بر اساس نسبت تخلخل دانهاي معادل
- 4-2-9- تأثیر نوع ريزدانه بر مدول برشي کرنشهاي کوچک
- شکل (4-42) مدول برشي کرنشهاي کوچک ترکيب ماسه فیروزکوه با 5 درصد ريزدانه در تنش همهجانبه 100 کيلوپاسکال
- شکل (4-43) مدول برشي کرنشهاي کوچک ترکيب ماسه فیروزکوه با 15 درصد ريزدانه در تنش همهجانبه 100 کيلوپاسکال
- شکل (4-44) مدول برشي کرنشهاي کوچک ترکيب ماسه فیروزکوه با 25 درصد ريزدانه در تنش همهجانبه 100 کيلوپاسکال
- شکل (4-45) مدول برشي کرنشهاي کوچک ترکيب ماسه با 5 درصد ريزدانه، نرمال شده به مدول برشي کرنشهاي کوچک ترکيب ماسه و سيلت در مقابل پلاستيسيته بخش ريزدانه (زیر الک نمره 200)، در تنشهاي همهجانبه: الف) 30 کيلوپاسکال، ب) 100 کيلوپاسکال و ج) 200 کيلوپاسکال
- شکل (4-46) مدول برشي کرنشهاي کوچک ترکيب ماسه با 15 درصد ريزدانه، نرمال شده به مدول برشي کرنشهاي کوچک ترکيب ماسه و سيلت در مقابل پلاستيسيته بخش ريزدانه (زیر الک نمره 200)، در تنشهاي همهجانبه: الف) 30 کيلوپاسکال، ب) 100 کيلوپاسکال و ج) 200 کيلوپاسکال
- شکل (4-47) مدول برش کرنشهاي کوچک در مقابل دانسيته نسبي براي الف) 5 و ب) 15 درصد ريزدانه در تنش همهجانبه 100 کيلو پاسکال
- 4-3- مقاومت روانگرايي
- 4-3-1- معيارهاي روانگرايي
- 4-3-2- مقاومت روانگرايي مصالح آزمايش شده
- (4-16)
- شکل (4-50) منحنيهاي روانگرايي ماسه فيروزکوه (F0-0) در نسبتهاي تخلخل مختلف
- شکل (4-51) منحنيهاي روانگرايي ترکيب ماسه با 3 درصد سيلت (FS-3) در نسبتهاي تخلخل مختلف
- شکل (4-52) منحنيهاي روانگرايي ترکيب ماسه با 5 درصد سيلت (FS-5) در نسبتهاي تخلخل مختلف
- شکل (4-53) منحنيهاي روانگرايي ترکيب ماسه با 15 درصد سيلت (FS-15) در نسبتهاي تخلخل مختلف
- شکل (4-54) منحنيهاي روانگرايي ترکيب ماسه با 20 درصد سيلت (FS-20) در نسبتهاي تخلخل مختلف
- شکل (4-55) منحنيهاي روانگرايي ترکيب ماسه با 25 درصد سيلت (FS-25) در نسبتهاي تخلخل مختلف
- شکل (4-56) منحنيهاي روانگرايي ترکيب ماسه با 35 درصد سيلت (FS-35) در نسبتهاي تخلخل مختلف
- شکل (4-57) منحنيهاي روانگرايي ترکيب ماسه با 50 درصد سيلت (FS-50) در نسبتهاي تخلخل مختلف
- شکل (4-58) منحنيهاي روانگرايي ترکيب ماسه با 75 درصد سيلت (FS-75) در نسبتهاي تخلخل مختلف
- شکل (4-59) منحنيهاي روانگرايي سيلت (SS-100) در نسبتهاي تخلخل مختلف
- شکل (4-60) منحنيهاي روانگرايي ترکيب ماسه با 5 درصد رس کائولونيت (FK-5) در نسبتهاي تخلخل مختلف
- شکل (4-61) منحنيهاي روانگرايي ترکيب ماسه با 15 درصد رس کائولونيت (FK-15) در نسبتهاي تخلخل مختلف
- شکل (4-62) منحنيهاي روانگرايي ترکيب ماسه با 25 درصد رس کائولونيت (FK-25) در نسبتهاي تخلخل مختلف
- شکل (4-63) منحنيهاي روانگرايي ترکيب ماسه با 5 درصد رس بنتونيت (FB-5) در نسبتهاي تخلخل مختلف
- شکل (4-64) منحنيهاي روانگرايي ترکيب ماسه با 15 درصد رس بنتونيت (FB-15) در نسبتهاي تخلخل مختلف
- شکل (4-65) منحنيهاي روانگرايي ماسه بابلسر (B0-0) در نسبتهاي تخلخل مختلف
- شکل (4-66) منحنيهاي روانگرايي ترکيب ماسه با 5/7 درصد رس بنتونيت و 5/7 رس کائولونيت (FK50B50-15) در نسبتهاي تخلخل مختلف
- شکل (4-67) منحنيهاي روانگرايي ترکيب ماسه با 5/10 درصد رس بنتونيت و 5/4 رس کائولونيت (FK30B70-15) در نسبتهاي تخلخل مختلف
- جدول (4-6) پارامترهاي A و B بدست آمده از برازش نتايج آزمايشهاي سه محوري تناوبي در نسبتهاي تخلخل متفاوت براي ترکيب ماسه فیروزکوه و سيلت
- جدول (4-7) پارامترهاي A و B بدست آمده از برازش نتايج آزمايشهاي سه محوري تناوبي در نسبتهاي تخلخل متفاوت براي ماسه بابلسر
- جدول (4-8) پارامترهاي A و B بدست آمده از برازش نتايج آزمايشهاي سه محوري تناوبي در نسبتهاي تخلخل متفاوت براي ترکيب ماسه فیروزکوه و رس
- (4-17)
- شکل (4-68) مقاومت روانگرايي در مقابل نسبت تخلخل براي ماسه خالص و ترکيب ماسه و سيلت
- شکل (4-69) مقاومت روانگرايي در مقابل نسبت تخلخل براي ترکيب ماسه و رس کائولونيت
- شکل (4-70) مقاومت روانگرايي در مقابل نسبت تخلخل براي ترکيب ماسه و رس بنتونيت
- شکل (4-71) مقاومت روانگرايي در مقابل نسبت تخلخل براي ترکيب ماسه و رسها
- شکل (4-72) مقاومت روانگرايي در مقابل نسبت تخلخل براي ماسه بابلسر
- 4-3-3- معيارهاي ارزيابي تاثیر ریزدانه
- 4-3-4- ارزيابي بر اساس نسبت تخلخل کلي
- 4-3-5- ارزيابي بر اساس دانسيته نسبي
- شکل (4-73) مقاومت روانگرايي در مقابل دانسيته نسبي براي ترکيب ماسه و سيلت
- شکل (4-74) مقاومت روانگرايي در مقابل دانسيته نسبي براي ترکيب ماسه و رس کائولونيت
- شکل (4-75) مقاومت روانگرايي در مقابل دانسيته نسبي براي ترکيب ماسه و رس بنتونيت
- شکل (4-76) مقاومت روانگرايي در مقابل دانسيته نسبي براي ترکيب ماسه و ترکيب رسها
- شکل (4-77) مقاومت روانگرايي در مقابل دانسيته نسبي براي ماسه بابلسر
- 4-3-6- ارزيابي بر اساس نسبت تخلخل اسکلت خاک
- 4-3-7- ارزيابي بر اساس نسبت تخلخل دانهاي معادل
- شکل (4-78) مقاومت روانگرايي در مقابل نسبت تخلخل اسکلت خاک براي ماسه خالص و ترکيب ماسه و سيلت
- شکل (4-79) مقاومت روانگرايي در مقابل نسبت تخلخل اسکلت خاک براي ترکيب ماسه و رس کائولونيت
- شکل (4-80) مقاومت روانگرايي در مقابل نسبت تخلخل اسکلت خاک براي ترکيب ماسه و رس بنتونيت
- شکل (4-81) مقاومت روانگرايي در مقابل نسبت تخلخل اسکلت خاک براي ترکيب ماسه و رسها
- شکل (4-82) مقاومت روانگرايي در مقابل نسبت تخلخل دانهاي معادل براي ماسه خالص و ترکيب ماسه و سيلت
- 4-3-8- ارزيابي بر اساس تعريف جديد تخلخل
- (4-18)
- (4-19)
- شکل (4-83) مقاومت روانگرايي در مقابل نسبت تخلخل موثر براي ماسه خالص و ترکيب ماسه و سيلت به تفکيک براي هر درصد ريزدانه
- شکل (4-84) مقاومت روانگرايي نسبت به الف) نسبت تخلخل کلي، ب) دانسيته نسبي و ج) نسبت تخلخل اسکلت خاک ترکيب ماسه مونتري و سيلت ياتسيل (Polito, 1999)
- شکل (4-85) مقاومت روانگرايي نسبت به الف) نسبت تخلخل کلي، ب) دانسيته نسبي و ج) نسبت تخلخل اسکلت خاک ترکيب ماسه ماي ليو و سيلت غيرپلاستيک (Huang et al., 2004)
- شکل (4-86) مقاومت روانگرايي نسبت به الف) نسبت تخلخل کلي، ب) دانسيته نسبي و ج) نسبت تخلخل اسکلت خاک ترکيب ماسه صحراي مصر و سيلت آسيرا (Stamatopoulos, 2010) به تفکيک براي هر درصد ريزدانه
- شکل (4-87) مقاومت روانگرايي نسبت به الف) نسبت تخلخل کلي، ب) دانسيته نسبي و ج) نسبت تخلخل اسکلت خاک ترکيب ماسه ياتسيل و سيلت ياتسيل (Polito, 1999)
- شکل (4-88) مقاومت روانگرايي در مقابل نسبت تخلخل موثر ترکيب ماسه مونتري و سيلت ياتسيل (Polito, 1999) به تفکيک براي هر درصد ريزدانه
- شکل (4-89) مقاومت روانگرايي درمقابل نسبت تخلخل موثر ترکيب ماسه ماي ليو و سيلت غيرپلاستيک (Huang et al., 2004) به تفکيک براي هر درصد ريزدانه
- شکل (4-90) مقاومت روانگرايي در مقابل نسبت تخلخل موثر ترکيب ماسه صحراي مصر و سيلت آسيرا (Stamatopoulos, 2010) به تفکيک براي هر درصد ريزدانه
- شکل (4-91) مقاومت روانگرايي در مقابل نسبت تخلخل موثر ترکيب ماسه ياتسيل و سيلت ياتسيل (Polito, 1999) به تفکيک براي هر درصد ريزدانه
- شکل (4-92) مقاومت روانگرايي در مقابل نسبت تخلخل موثر ترکيب ماسه با حداکثر 50 درصد ريزدانه مصالح آزمايش شده در اين تحقيق
- شکل (4-93) مقاومت روانگرايي در مقابل نسبت تخلخل موثر ترکيب ماسه با حداکثر 35 درصد ريزدانه براي ترکيب ماسه مونتري و سيلت ياتسيل (Polito, 1999)
- شکل (4-94) مقاومت روانگرايي در مقابل نسبت تخلخل موثر ترکيب ماسه با حداکثر 30 درصد ريزدانه براي ترکيب ماسه ماي ليو و سيلت غيرپلاستيک (Huang et al., 2004)
- شکل (4-95) مقاومت روانگرايي در مقابل نسبت تخلخل موثر ترکيب ماسه با حداکثر 25 درصد ريزدانه براي ترکيب ماسه صحراي مصر و سيلت آسيرا (Stamatopoulos, 2010)
- شکل (4-96) مقاومت روانگرايي در مقابل نسبت تخلخل موثر ترکيب ماسه با حداکثر 25 درصد ريزدانه براي ترکيب ماسه ياتسيل و سيلت ياتسيل (Polito, 1999)
- 4-3-9- تأثير نوع ريزدانه بر مقاومت روانگرايي
- شکل (4-97) مقاومت روانگرايي ترکيب ماسه با 5 درصد ريزدانه
- شکل (4-98) مقاومت روانگرايي ترکيب ماسه با 15 درصد ريزدانه
- شکل (4-99) مقاومت روانگرايي ترکيب ماسه با 25 درصد ريزدانه
- شکل (4-100) مقاومت روانگرايي ترکيب ماسه با 5 درصد ريزدانه، نرمال شده به مقاومت روانگرايي ترکيب ماسه و سيلت در مقابل پلاستيسيته بخش ريزدانه (زیر الک نمره 200)
- شکل (4-101) مقاومت روانگرايي ترکيب ماسه با 15 درصد ريزدانه، نرمال شده به مقاومت روانگرايي ترکيب ماسه و سيلت در مقابل پلاستيسيته بخش ريزدانه (زیر الک نمره 200)
- 4-4- همبستگي سرعت موج برشي و مقاومت روانگرايي
- 4-4-1- روش ايجاد همبستگي
- 4-4-2- ايجاد همبستگي براي خاکهاي آزمايش شده
- جدول (4-13) پارامترهاي همبستگي سرعت موج برشي و مقاومت روانگرايي مصالح مختلف
- جدول (4-14) مقادير سرعت موج برشي و مقاومت روانگرايي بدست آمده از آزمايشها که براي شرايط محلي اصلاح شدهاند براي ترکيب ماسه فيروزکوه و سيلت
- جدول (4-15) مقادير سرعت موج برشي و مقاومت روانگرايي بدست آمده از آزمايشها که براي شرايط محلي اصلاح شدهاند براي ماسه بابلسر
- جدول (4-16) مقادير سرعت موج برشي و مقاومت روانگرايي بدست آمده از آزمايشها که براي شرايط محلي اصلاح شدهاند براي ترکيب ماسه فيروزکوه و رس
- شکل (4-102) همبستگي بين سرعت موج برشي نرمال شده و مقاومت روانگرايي ماسه فيروزکوه به همراه منحني پيشنهادي اندروس و استوک (Andrus and Stokoe, 2000)
- شکل (4-103) همبستگي بين سرعت موج برشي نرمال شده و مقاومت روانگرايي ترکيب ماسه و 3 درصد ريزدانه به همراه منحني پيشنهادي اندروس و استوک (Andrus and Stokoe, 2000)
- شکل (4-104) همبستگي بين سرعت موج برشي نرمال شده و مقاومت روانگرايي ترکيب ماسه و 5 درصد ريزدانه به همراه منحني پيشنهادي اندروس و استوک (Andrus and Stokoe, 2000)
- شکل (4-105) همبستگي بين سرعت موج برشي نرمال شده و مقاومت روانگرايي ترکيب ماسه و 15 درصد ريزدانه به همراه منحني پيشنهادي اندروس و استوک (Andrus and Stokoe, 2000)
- شکل (4-106) همبستگي بين سرعت موج برشي نرمال شده و مقاومت روانگرايي ترکيب ماسه و 20 درصد ريزدانه به همراه منحني پيشنهادي اندروس و استوک (Andrus and Stokoe, 2000)
- شکل (4-107) همبستگي بين سرعت موج برشي نرمال شده و مقاومت روانگرايي ترکيب ماسه و 25 درصد ريزدانه به همراه منحني پيشنهادي اندروس و استوک (Andrus and Stokoe, 2000)
- شکل (4-108) همبستگي بين سرعت موج برشي نرمال شده و مقاومت روانگرايي ترکيب ماسه و بيش از 35 درصد ريزدانه به همراه منحني پيشنهادي اندروس و استوک (Andrus and Stokoe, 2000)
- شکل (4-109) همبستگي بين سرعت موج برشي نرمال شده و مقاومت روانگرايي ماسه بابلسر به همراه منحني پيشنهادي اندروس و استوک (Andrus and Stokoe, 2000)
- 4-4-3- تأثير نوع خاک بر همبستگي
- شکل (4-110) تصاوير ميکروسکوپيک ماسه فيروزکوه (سمت راست) و ماسه بابلسر (سمت چپ)
- شکل (4-111) مقاومت روانگرايي ماسه بابلسر و ماسه فيروزکوه در مقابل نسبت تخلخل
- شکل (4-112) مدول برشي کرنشهاي کوچک ماسه بابلسر و ماسه فيروزکوه در مقابل نسبت تخلخل
- شکل (4-113) همبستگي سرعت موج برشي و مقاومت روانگرايي براي ماسه بابلسر و ماسه فيروزکوه
- 4-4-4- تأثير نوع و مقدار ريزدانه بر همبستگي
- شکل (4-114) مدول برشي کرنشهاي کوچک و مقاومت روانگرايي ترکيب ماسه و ريزدانه نرمال شده به مدول برشي کرنشهاي کوچک و مقاومت روانگرايي ماسه تميز با ريزدانه از نوع سيلت در مقابل درصد ريزدانه
- شکل (4-115) مدول برشي کرنشهاي کوچک و مقاومت روانگرايي ترکيب ماسه و ريزدانه نرمال شده به مدول برشي کرنشهاي کوچک و مقاومت روانگرايي ماسه تميز با ريزدانه از نوع رس کائولونيت در مقابل درصد ريزدانه
- شکل (4-116) مدول برشي کرنشهاي کوچک و مقاومت روانگرايي ترکيب ماسه و ريزدانه نرمال شده به مدول برشي کرنشهاي کوچک و مقاومت روانگرايي ماسه تميز با ريزدانه از نوع رس بنتونيت در مقابل درصد ريزدانه
- شکل (4-117) مدول برشي کرنشهاي کوچک و مقاومت روانگرايي ترکيب ماسه و ريزدانه نرمال شده به مدول برشي کرنشهاي کوچک و مقاومت روانگرايي ماسه تميز با ريزدانه مختلف در يک نسبت تخلخل
- 4-4-5- ايجاد همبستگي بر اساس نتايج ساير تحقيقات
- جدول (4-17) مشخصات فيزيکي ماسههایی که اطلاعات آنها از مراجع مختلف جمعآوري شده است
- شکل (4-118) مقاومت روانگرايي در مقابل نسبت تخلخل (براي ماسههایی که اطلاعات آنها از مراجع مختلف جمعآوري شده است)
- شکل (4-119) مدول برشي کرنشهاي کوچک در مقابل نسبت تخلخل در تنش همهجانبه 100 کيلو پاسکال (براي ماسههایی که اطلاعات آنها از مراجع مختلف جمعآوري شده است)
- شکل (4-120) منحني مقاومت روانگرايي (CRR) در مقابل سرعت موج برشي نرمال شده براي ماسههایی که اطلاعات آنها از مقالات مختلف جمعآوري شده است
- 4-5- مقايسه با تحقيقات پيشين
- شکل (4-121) نمودارهاي ارائه شده توسط محققين مختلف براي ارزيابي مقاومت روانگرايي از روي سرعت موج برشي
- شکل (4-122) منحني مقاومت روانگرايي در مقابل سرعت موج برشي نرمال شده براي سيلت (Baxter et. al, 2008)
- شکل (4-123) منحني مقاومت روانگرايي در مقابل سرعت موج برشي نرمال شده براي دو نوع سيلت (Bradshaw, 2006)
- 4-6- وابستگي همبستگي به نوع خاک بر اساس تحقيقات پيشين
- 4-7- ارائه چارت کاربردي
- فصل 5: جمعبندي و پيشنهادها
- مراجع
- پيوستها